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當空壓機運行參數為: 轉速2950轉/分，電機電流180安培，泵的出口壓力11.5公斤/厘 米，出口流量滿(mǎn)負荷。

電機與系的振幅見(jiàn)表，停機后，立即檢查了復盛空壓機與泵鏡子的同心變， 最大誤差為鈾向0.05毫米，在標準范圍內，然后斷開(kāi)聯(lián)軸器，使電機單獨空運。

(一) 根據現場(chǎng)所測得的振動(dòng)數據，作振動(dòng)分析

1、從表12--1所示的振幅看出,振動(dòng)的部位只發(fā)生在空壓機一端，屬于局部振動(dòng)。

2、聯(lián)軸器相鄰的兩個(gè)軸承，只有電機軸承產(chǎn)生很大的振動(dòng),從而排除兩轉子同心 前軸度偏差過(guò)大的問(wèn)題。

3、從表12一2中空壓機單獨運行的初始報幅看出，主要是基頻混動(dòng)。

其中，承垂直方向的基頻服動(dòng)占合成振動(dòng)的94%。前軸承水平方向的基頻證動(dòng)占合成報動(dòng) 的86%。后軸承垂直方向的基頻振動(dòng)占合成振動(dòng)的91.5%。

后軸承水平方向的基頻振動(dòng) 占合成振動(dòng)的83%。由于沒(méi)有攜帶其它儀器,振動(dòng)相位，報動(dòng)波形及轉子軸心軌跡沒(méi)有 觀(guān)察，但從選頻的成分及幅值來(lái)看，可以診斷為空壓機轉子質(zhì)量不平衡。

在配制平衡機的接頭盤(pán)時(shí)發(fā)現,電機聯(lián)軸器的內孔與軸配合太松，有0.12毫米的間 陂。原來(lái)為了防止在運行中聯(lián)軸器串動(dòng),用一個(gè)M10的螺詮頂著(zhù)鍵,使之固定。

這樣就使聯(lián)軸器的內孔中心與軸心產(chǎn)生了很大的偏心，形成電機轉子較大的重心偏移，從而也就 產(chǎn)生了較大的不平衡質(zhì)量，使電機空運時(shí)，撅幅達130um。

空壓機空轉時(shí)，振幅由130um陳為50im。但連泵帶負荷后，振動(dòng)又大幅度上升, 為此，將振動(dòng)信號錄入磁帶,回廠(chǎng)后輸入CF-300分析儀中作譜分析。

(二) 根據譜圖和表12一4作振動(dòng)分析

1、通頰振動(dòng)中，有四種頻串結構，(150Hz) 為主，共中通頻占的73~83%。

2、在四種頻率中,主要以8f

8、基頻f。(50Hz) 占通頻的37~45%.(250Hz) 占通頻的15~34%。

4、5f.(350Hz) 能量較小,忽略不計。

根據譜圖的頻串結構及各自的能量比例，診斷為空壓機支承部件強度不夠，支承 部件包括: 墊片、機座、臺板和基礎。

經(jīng)檢查，發(fā)現空壓機的四個(gè)支腿，是每一側的兩個(gè)支腿共用一環(huán)通長(cháng)的20毫米厚的 墊鐵。

由于通長(cháng)的墊鐵與支座的接觸面積很大，并且電機的每個(gè)地角螺栓受力不會(huì )完全 一樣，勢必會(huì )使墊鐵與底座接觸不良，造成支承部件的強度下降，使電機在滿(mǎn)負荷時(shí)， 產(chǎn)生劇烈振動(dòng)。

為此,加工四塊<每個(gè)支跳一塊) 與原來(lái)厚度相同的墊鐵開(kāi)機后，振動(dòng)明顯下脈。

通過(guò)更換電機的四個(gè)支排的熱鐵，電機空運振幅502m降為10um ,連泵帶負荷振 幅由1801m降為780um，已有大幅度下降。

但背負荷時(shí)振動(dòng)78um，仍然較大，故又將 新的振動(dòng)信號錄入磁帶，輸入分析儀內，作殘余振動(dòng)分析，以消除振動(dòng)。